4) 咬邊 表徵咬邊的主要參量有咬邊長度L、咬邊深度h、咬邊寬度W。影響疲勞強度的主要參量是咬邊深度h，目前可用深度h或深度與板厚比值(h/B)作為參量評定接頭疲勞強度。
5) 氣孔為體積缺陷，Harrison對前人的有關試驗結果進行了分析總結，疲勞強度下降主要是由於氣孔減少了截面積尺寸造成，它們之間有一定的線性關係。但是一些研究表明，當採用機加工方法加工試樣表面，使氣孔處於表面上時，或剛好位於表面下方時，氣孔的不利影響加大，它將作為應力集中源起作用，而成為疲勞裂紋的起裂點。這說明氣孔的位置比其尺寸對接頭疲勞強度影響更大，表面或表層下氣孔具有最不利影響。
6) 夾渣 IIW的有關研究報告指明：作為體積型缺陷，夾渣比氣孔對接頭疲勞強度影響要大。
通過上述介紹可見焊接缺陷對接頭疲勞強度的影響，不但與缺陷尺寸有關，而旦還決定於許多其他因素，如表面缺陷比內部缺陷影響大，與作用力方向垂直的面狀缺陷的影響比其它方向的大；位於殘餘拉應力區內的缺陷的影響比在殘餘壓應力區的大；位於應力集中區的缺陷(如焊縫趾部裂紋)比在均勻應力場中同 樣缺陷影響大。
2.3焊接殘餘應力對疲勞強度的影響
焊接殘餘應力是焊接結構所特有的特徵，因此，它對於焊接結構疲勞強度的影響是人們廣為關心的問題，為此人們進行了大量的試驗研究工作。試驗往往採用有焊接殘餘應力的試樣與經過熱處理消除殘餘應力后的試樣，進行疲勞試驗作對比。由於焊接殘餘應力的產生往往伴隨著焊接熱循環引起的材料性能變化，而熱處理在消除殘餘應力的同時也恢復或部分地恢復了材料的性能，同時也由於試驗結果的分散性，因此對試驗結果就產生了不同的解釋，對焊接殘餘應力的影響也就有了不同的評價。
試舉早期和近期一些人所進行的研究工作為例，可清楚地說明這一問題，對具有餘高的對接接頭進行的2×106次循環試驗結果，不同研究者得出了不同結論。有人發現：熱處理消除應力試樣的疲勞強度比焊態相同試樣的疲勞強度增加12.5%；另有人則發現焊態和熱處理的試樣的疲勞強度是一致的，即差異不大；但也有人發現採用熱處理消除殘餘應力后疲勞強度雖有增加，但增加值遠低於12.5%等等。對錶面打磨的對接接頭試樣試驗結果也是如此，即有的試驗認為，熱處理后可提高疲勞強度17%，但也有的試驗結果說明，熱處理后疲勞強度沒有提高等。這個問題長期來使人困惑不解，直到前蘇聯一些學者在交變載荷下進行了一系列試驗，才逐漸澄清了這一問題。
其中最值得提出的是Trufyakov對在不同應力循環特徵下焊接殘餘應力對接頭疲勞強度影響的研究。試驗採用14Mn2普通低合金結構鋼，試樣上有一條橫向對接焊縫，並在正反兩面堆焊縱向焊道各一條。一組試樣焊後進行了消除殘餘應力的熱處理，另一組未經熱處理。疲勞強度對比試驗採用三種應力循環特徵係數r=-1, 0, +0.3。在交變載荷下(r=-1)，消除殘餘應力試樣的疲勞強度接近130MPa，而未經消除殘餘應力的僅為75MPa，在脈動載荷下(r=0)，兩組試樣的疲勞強度相同，均為185MPa。而當r=0.3時，經熱處理消除殘餘應力的試樣疲勞強度為260MPa，反而略低於未熱處理的試樣(270MPa)。產生這個現象的主要原因是：在r值較高時，例如在脈動載荷下(r=0)，疲勞強度較高，在較高的拉應力作用下，殘餘應力較快地得到釋放，因此殘餘應力對疲勞強度的影響就減弱；當r增大到0.3時，殘餘應力在載荷作用下，進一步降低，實際上對疲勞強度已不起作用。而熱處理在消除殘餘應力的同時又軟化了材質，因而使得疲勞強度在熱處理后反而下降。這一試驗比較好地說明了殘餘應力和焊接熱循環所引起材質變化對疲勞強度的影響。從這裡也可以看出焊接殘餘應力對接頭疲勞強度的影響與疲勞載荷的應力循環特性有關。即在循環特性值較低時，影響比較大。
前面己指出，由於結構焊縫中存有達到材料屈服點的殘餘應力，因此在常幅施加應力循環作用的接頭中，焊縫附近所承受的實際應力循環將是由材料的屈服點向下擺動，而不管其原始作用的循環特徵如何。例如標稱應力循環為+S1到-S2，則其應力範圍應為S1+S2。但接頭中的實際應力循環範圍將是由Sy(屈服點的應力幅)到Sy-(S1+S2)。這一點在研究焊接接頭疲勞強度時是非常重要的，它導致了一些設計規範以應力範圍代替了循環特徵r。
此外，在試驗過程中，試件的尺寸大小、載入方式、應力循環比、載荷譜也對疲勞強度有很大的影響。
3改善焊接結構疲勞強度的工藝方法
焊接接頭疲勞裂紋一般啟裂位置存在於焊根和焊趾兩個部位，如果焊根部位的疲勞裂紋啟裂的危險被抑制，焊接接頭的危險點則集中於焊趾部位。許多方法可以用於提高焊接接頭的疲勞強度，①減少或消滅焊接缺欠特別是開口缺陷；②改善焊趾部位的幾何形狀降低應力集中係數；③調節焊接殘餘應力場，產生殘餘壓縮應力場。
焊接過程優化方法不僅是針對提高焊接結構疲勞強度而考慮，同時對焊接結構的靜載強度、焊接接頭的冶金性能等各方面都有極大的益處，這方面的資料很多在此不多贅述。
下面從工藝方法角度考慮分三部分詳細論述改善焊接接頭疲勞強度的主要方法。
3.1 改善焊趾幾何形狀降低應力集中的方法
3.1 .1 TIG熔修
國內外的研究均表明，TIG熔修可大幅度提高焊接接頭的疲勞強度，這種方法是用鎢極氬弧焊方法在焊接接頭的過渡部位重熔一次，使焊縫與基本金屬之間形成平滑過渡。減少了應力集中，同時也減少了該部位的微小非金屬夾渣物，因而使接頭部位的疲勞強度提高。
熔修工藝要求焊槍一般位於距焊趾部位0.5~1.5mm處，並要保持重熔部位潔凈，如果事先配以輕微打磨效果更佳。重要的是重熔中發生熄弧時，如何處理重新起弧的方法，因為這勢必影響重熔焊道的質量，一般推薦重新起弧的最好位置是在焊道弧坑之前面6mm處，最近國際焊接學會組織歐洲一些國家和日本的一些焊接研究所，採用統一由英國焊接研究所製備的試樣進行了—些改善接頭疲勞強度方法有效性的統一性研究，證實經該方法處理后該接頭的2×106循環下的標稱疲勞強度提高58%，如果將得到的211MPa的疲勞強度標稱值換算成相應的特徵值(K指標)為144MPa。它己高出國際焊學會的接頭細節疲勞強度中的最高的FAT值。
3.1 .2機械加工
若對焊縫表面進行機械加工，應力集中程度將大大減少，對接接頭的疲勞強度也相應提高，當焊縫不存在缺陷時，接頭的疲勞強度可高於基本金屬的疲勞強度。但是這種表面機械加工的成本很高，因此只有真正有益和確實能加工到的地方，才適宜於採用這種加工。而帶有嚴重缺陷和不用底焊的焊縫，其缺陷處或焊縫根部應力集中要比焊縫表面的應力集中嚴重的多，所以在這種情況下焊縫表面的機械加工是毫無意義的。如果存有未焊透缺陷，因為疲勞裂紋將不在余高和焊趾處起始裂，而是轉移到焊縫根部未焊透處。在有未焊透缺陷存在的情況下，機加工反而往往會降低接頭疲勞強度。
有時不用對整體焊縫金屬進行機加工，而只需對焊趾處採用機械加工磨削處理，這種做法亦能大幅度提高接頭疲勞強度。研究表明，在這種情況下，起裂點不是在焊趾處，而是轉移到焊縫缺陷部位。
前蘇聯Makorov對高強鋼(抗拉強度σb=1080 MPa)橫向對接焊縫的交變載荷的疲勞強度試驗表明，在焊態條件下2×106循環次數時疲勞強度為±150MPa，如果對焊縫進行機械加工處理，除去余高，則疲勞強度提高到±275MPa，這已與基本金屬的疲勞強度相當。但如果對焊趾處進行局部磨削加工，其疲勞強度為±245MPa，它是機加工效果的83%，與焊態相比，疲勞強度提高65%，當然不論是採用機加工方法，還是磨削方法，如果不能仔細按要求進行，以便保證加工效果，疲勞強度的提高是有限的。
3.1 .3 砂輪打磨
採用砂輪磨削，雖然其效果不如機械加工，但也是一種提高焊接接頭疲勞強度的有效方法。國際焊接學會推薦採用高速電力或水力驅動的砂輪，轉速為(15000~40000)r/min，砂輪由碳-鎢材料製作，其直徑應保證打磨深度半徑應等於或大於1/4板厚。國際焊接學會最近的研究表明，試樣經打磨后，其2×106循環下的標稱疲勞強度提高45%，如果將得到的199MPa疲勞強度標稱值換算成相應的特徵值(135MPa)它也高於國際焊接學會的接頭細節疲勞強度中的最高的FAT值。要注意的是磨削方嚮應與力線方向一致，否則在焊縫中會留下與力線垂直的刻痕，它相當於應力集中源，起到降低接頭疲勞強度的作用。
3.1 .4 特種焊條方法
本方法是研製了一種新型的焊條，它的液態金屬和液態熔渣具有較高的溶濕能力，可以改善焊縫的過渡半徑，減小焊趾角度，降低焊趾處的應力集中程度，從而提高焊接接頭的疲勞強度。與TIG熔修的缺點相類似，它對焊接位置具有較強的選擇性，特別適合於平焊位置和平角焊，而對於立焊、橫焊和仰焊，它的優越性就顯著降低了。
3.2調整殘餘應力場產生壓縮應力的方法
3.2.1預過載法
假如在含有應力集中的試樣上施加拉伸載荷，直到在缺口處發生屈服，並伴有一定的拉伸塑性變形，卸載后，載缺口及其附近發生拉伸塑性變形處將產生壓縮應力，而在試樣其它截面部位將有與其相平衡的低於屈服點的拉伸應力產生。受此處理的試樣，在其隨後的疲勞試驗中，其應力範圍將與原始未施加預過載的試樣不同，即顯著變小，因此它可以提高焊接接頭的疲勞強度。研究結果表明，大型焊接結構(如橋樑、壓力容器等)投入運行前需進行一定的預過載試驗，這對提高疲勞性能是有利的。
3.2.2 局部加熱
採用局部加熱可以調節焊接殘餘應力場，即在應力集中處產生壓縮殘餘應力，因而對提高接頭疲勞強度是有利的。這種方法目前限用於縱向非連續焊縫，或具有縱向加筋板的接頭。
對於單面角接板，加熱位置一般距焊縫約為板寬的1/3，對於雙面角接板情況加熱位置為板件中心。這樣可以保證在焊縫內產生壓縮應力，從而可以提高接頭的疲勞強度。不同研究者應用該方法得到的效果有所不同，對單面角接板，提高疲勞強度145%-150%，對雙面角接板，提高疲勞強度70%-187%，。
局部加熱位置對接頭的疲勞強度有重要的影響，當點狀加熱是在焊縫端部處兩則進行時，則在焊縫端部的缺口處引起了壓縮殘餘應力，結果疲勞強度提高53%；但是當點狀加熱是在焊縫端部試樣中心進行時，距焊縫端部距離是相同的，這雖然產生了同樣的金相組織影響，但由於殘餘應力為拉伸殘餘應力，則所測量到的接頭疲勞強度與非處理試樣相同。
3.2.3擠壓法
局部擠壓機制與點狀加熱方法相同，即均是靠壓縮殘餘應力提高接頭疲勞強度。但是其作用點是不同的，擠壓位置應位於需要產生殘餘壓縮應力的位置。高強鋼試樣採用擠壓法其效果比低碳鋼更為顯著。
3.2.4 Gurnnerts方法
Ohta採用此方法成功的防止了對接管道內部產生疲勞裂紋。具體方法是管道外部採用感應法加熱，裡面用循環水冷卻。因此在管道內部產生了壓縮應力，因而有效地防止了疲勞裂紋在管道內部產生。處理后對接焊縫管道的疲勞裂紋擴展速率大為降低，達到與母材相同的裂紋擴展速率。
3.3降低應力集中和產生壓縮應力兼二有之的方法
3.3 .1 錘擊法
錘擊法是冷加工方法，其作用是在接頭焊趾處表面造成壓縮應力。因此，本方法的有效性與在焊趾表面產生的塑性變形有關；同時錘擊還可以減少存在的缺口尖銳度，因而減少了應力集中，這也是大幅度提高接頭疲勞強度的原因。國際焊接學會推薦的氣錘壓力應為5~6Pa。鎚頭頂部應為8~12mm直徑的實體材料，推薦採用4次衝擊以保證錘擊深度達0.6mm。國際焊接學會最近的工作表明，對於非承載T形接頭，錘擊后其2×106循環下接頭疲勞強度提高54%。
由於有時難以準確地確定局部加熱法的加熱位置和加熱溫度，為了獲得滿意效果，Gunnert提出一種方法，該方法的要點是直接向缺口部位而不是附近部位加熱到能產生塑性變形但低於相變溫度55℃的溫度或550℃，然後急劇噴淋冷卻之。由於表層下金屬和其周圍未受噴淋的金屬冷卻的較晚，待其冷卻時收縮將在已冷卻表面上產生壓縮應力。藉此壓縮應力即可提高構件的疲勞強度。需要注意的是：為了使底層亦達到加熱目的，加熱過程要緩慢些，Gunnert建議加熱時間為3min，而Harrison建議加熱時間為5min。
3.3 .2噴丸
噴丸是錘擊的另一種形式，也屬衝擊加工的方法。噴九的效果依賴於噴丸直徑尺寸，噴丸尺寸不應過大，以使其能處理微小的缺陷。同時，噴丸尺寸亦不應過小，以保證一定的冷作硬化性能，噴丸一般可在表面上的千分之幾毫米的深度上發生作用。研究結果表明，噴丸能顯著地提高高強鋼接頭的疲勞強度，噴丸對氬弧焊高強鋼材料具有突出的效果，其程度甚至高於TIG熔修。同時TIG熔修配以噴丸錘擊，則其效果更為顯著。
4提高焊接接頭疲勞強度的最新技術
4.1超聲衝擊處理方法
近年來發展起來的超聲衝擊提高焊接接頭及結構疲勞強度的方法，其機理與錘擊和噴丸基本一致。但這種方法執行機構輕巧，可控性好，使用靈活方便、噪音極小、效率高、應用時受限少，成本低而且節能，適用於各種接頭，是一種理想的焊后改善焊接接頭疲勞性能的方法。對幾種典型焊接結構用鋼的對接和非承載縱向角接頭實施超聲衝擊處理，然後進行了焊態與衝擊處理的對比疲勞試驗，研究了超聲衝擊法改善焊接頭疲勞強度的實際效果，對比結果見表2。可見，焊接接頭經超聲衝擊處理后，疲勞強度提高了50%~170%，效果十分顯著。
4.2低相變點焊條方法
4.2.1提高焊接接頭疲勞強度原理和發展
壓縮應力可以提高焊接接頭的疲勞強度，已有大量的文獻論述，然而問題是如何在焊接接頭中較方便的引入壓縮應力。
眾所周知，由於化學成分、合金含量和冷卻速度不同，鋼鐵材料在冷卻過程中會發生不同的組織轉變或多次的組織轉變，這一組織轉變伴隨有體積膨脹，在拘束條件下將會產生相變應力，屬於壓縮應力。對於焊縫金屬來說，這將有利於殘餘拉伸應力的降低甚至出現殘餘壓縮應力，從而改善焊接接頭的力學性能。低相變點焊條(Low Transformation Temperature Welding Electrode, LTTE)就是一種利用相變應力在焊接接頭中產生壓縮應力提高焊接接頭疲勞強度的新型焊接材料。
早在60年代，前蘇聯焊接專家就提出了低相變點焊條方法能夠提高焊接結構的疲勞強度，但是當時並沒有提出「低相變點焊條」的概念，只稱其為一種特殊焊條其堆焊金屬成分主要依靠3%-4%的Mn含量來降低相變點，實現冶金相變。文獻指出，選用這些特殊的焊條，對小試件進行疲勞試驗時，用這些焊條堆焊之後的疲勞強度要高於未堆焊試驗75%。
近幾年，依靠Cr和Ni降低焊接材料熔敷金屬的馬氏體相變點，並由於超低碳鋼材的發展，低相變點焊條得到了快速的發展，日本和中國在這方面進行了大量的研究，但目前仍然在實驗室階段。
4.2.2 LTTE焊條改善疲勞強度的效果
天津大學材料學院設計和優化研製了低相變點焊條，並在各種焊接接頭上進行了大量的疲勞試驗和工藝性能試驗。
(1)LTTE方法
採用低相變點焊條LTTE和普通焊條E5015分別對橫向對接接頭、非承載十字接頭、縱向環繞角焊縫接頭、縱向平行角焊縫接頭和縱向對接接頭施焊，並進行疲勞對比試驗。結果表明，相變點焊條LTTE接頭的疲勞強度分別比普通焊條E5015接疲勞強度提高11%、23%、42%、46%合59%，疲勞壽命提高幅度從幾倍到上百倍。
由於低相變點焊條是在較低溫度下發生馬氏體相變體積膨脹而獲得的殘餘壓縮應力，因此殘餘壓縮應力的大小與焊接接頭拘束度有較大關係，拘束度越大，其殘餘壓縮應力越大，疲勞強度的提高效果也越大。
(2)低相變點焊條焊趾熔修(LTTE-dressing)方法
然而，為使焊縫金屬在正常的冷卻速度下和在較低的溫度下發生馬氏體相變，焊接材料中加入了較多的合金元素，從而使得低相變點焊接材料的成本提高許多。如果一個焊接結構的全部焊縫都採用低相變焊接材料進行施焊，焊接結構的成本也將大幅度增加，這是很不經濟的。
眾所周知，焊接接頭疲勞斷裂主要從焊趾部位開裂，如果使焊接接頭的焊趾部位產生殘餘壓縮應力，則可以提高焊接接頭的疲勞強度，而並不需要全部採用低相變點焊條，這樣可以降低使用成本。從這一思路考慮，天津大學在試驗的基礎上提出了低相變點焊條焊趾熔修(LTTE-dressing)提高焊接接頭疲勞強度的方法。採用非承載十字接頭和縱向環繞角焊縫接頭兩種接頭類型，分別對比了低相變點焊條焊趾熔修(LTTE-dressing)和普通焊條焊接接頭的疲勞強度，前者的疲勞強度分別比後者提高19.9%和41.7%，證明了這一思路的可行性和實用性，為低相變點焊條LTTE更合理的在工程實際中應用進行了前期試驗研究，同時低相變點焊條焊趾熔修(LTTE-dressing)接頭也可以反映低相變點焊條在蓋面焊縫和近焊趾蓋面焊道的應用情況。
4.2.3低相變點焊條的的優缺點
優點：
(1)低相變點焊條焊接方法是隨同焊接過程同時進行，避免了焊后加工處理的不方便；
(2)低相變點焊條方法無需特殊的操作要求，因而操作簡單方便；
(3)低相變點焊接材料用於提高焊接接頭疲勞強度，由於不受後續焊道熱作用的影響，它更適合於隱蔽焊縫、被覆蓋焊縫、單面焊的背面焊縫等不能進行焊后加工處理的焊縫的疲勞強度提高；
(4)LTTE焊條還可以用於焊接結構疲勞裂紋的修復。
缺點：焊接材料中加入了較多的合金元素，從而使得低相變點焊接材料的成本提高。但可以通過LTTE-dressing等方法加以彌補。
5結束語
綜上所述，可見近年來由於焊接結構有往高速重載方向發展的趨勢，對其承受動載能力的要求越來越高，因此發展及推廣應用改善焊接接頭疲勞性能的新技術對推動焊接結構的應用意義重大。相對而言，國內外最新發展起來的超聲衝擊技術以及使用低相變點焊接材料來提高焊接接頭疲勞強度的方法是焊接結構疲勞性能改善技術與工藝的重要研究方向。
