高速銑削刀具的安全性技術

標準草案規定了高速切削的速度界限，超過該速度后離心力將成為銑刀的主要載荷，必須採用安全技術。在刀具直徑與高速切削範圍關係圖中，曲線以上區域為該標準規定的銑刀必須經過安全檢驗的高速切削範圍：對於直徑d1≤32mm的單件刀具（整體或焊接刀具），其切削速度超過10000m/mm為高速切削範圍；對於直徑d1>32mm的裝配式機夾刀具，高速切削範圍為線段BC以上區域。

高速銑刀的安全失效形式有兩種：變形和破裂。不同類型銑刀的安全試驗方法也不同。對於機夾可轉位銑刀，有兩種安全試驗方法：一種方法是在1.6倍最大使用轉速下進行試驗，刀具的永久性變形或零件的位移不超過0.05mm；另一種方法是在2倍於最大使用轉速下試驗，刀具不發生破裂（包括夾緊刀片的螺釘被剪斷、刀片或其他夾緊元件被甩飛、刀體的爆裂等）。而對於整體式銑刀，則必須在2倍於最大使用轉速條件下試驗而不發生彎曲或斷裂。

2.2 高速銑刀強度計算模型

高速刀具在離心力的作用下是否發生失效的關鍵在於刀體的強度是否足夠、機夾刀的零件夾緊是否可靠。當把離心力作為主要載荷計算刀體強度時，由於刀具形狀的複雜性，用經典力學理論計算得出的結果誤差很大，常常不能滿足安全性設計的要求。

為了在刀具設計階段對其結構強度在離心力作用下的受力和變形進行定性和定量的分析，可通過有限元方法計算不同轉速下的應力大小，模擬失效過程和改進設計方案。高速銑刀有限元計算模型中包括刀體、刀體座、刀片和夾緊螺釘。首先計算刀體（包括螺釘、刀片等零件質量）的彈性變形，再對分離出的刀座作詳細分析，把所獲得的刀體彈性變形作為邊界條件加到刀座分離體；然後由切出的刀座、刀片、螺釘及無質量的摩擦副組成刀片夾緊系統的模型，進行夾緊的可靠性分析。有限元模型能模擬刀片在刀座里的傾斜、滑動、轉動以及螺釘在夾緊時的變形，可計算出在不同轉速下刀片位移和螺釘受力的大小。

3 提高高速銑刀安全性的措施

結合高速銑刀安全性標準，通過有限元計算模型的分析，為適應安全性要求，可採取以下措施：

（1）減輕刀具質量，減少刀具構件數，簡化刀具結構

由試驗求得的相同直徑的不同刀具的破裂極限與刀體質量、刀具構件數和構件接觸面數之間的關係，經比較發現，刀具質量越輕，構件數量和構件接觸面越少，刀具破裂的極限轉速越高。研究發現，用鈦合金作為刀體材料減輕了構件的質量，可提高刀具的破裂極限和極限轉速。但由於鈦合金對切口的敏感性，不適宜製造刀體，因此有的高速銑刀已採用高強度鋁合金來製造刀體。

在刀體結構上，應注意避免和減小應力集中，刀體上的槽（包括刀座槽、容屑槽、鍵槽）會引起應力集中，降低刀體的強度，因此應盡量避免通槽和槽底帶尖角。同時，刀體的結構應對稱於迴轉軸，使重心通過銑刀的軸線。刀片和刀座的夾緊、調整結構應儘可能消除游隙，並且要求重複定位性好。目前，高速銑刀已廣泛採用HSK刀柄與機床主軸連接，較大程度地提高了刀具系統的剛度和重複定位精度，有利於刀具破裂極限轉速的提高。此外，機夾式高速銑刀的直徑顯露出直徑變小、刀齒數減少的發展趨勢，也有利於刀具強度和剛度的提高。

（2）改進刀具的夾緊方式

模擬計算和破裂試驗研究表明，高速銑刀刀片的夾緊方法不允許採用通常的摩擦力夾緊，要用帶中心孔的刀片、螺釘夾緊方式，或用特殊設計的刀具結構以防止刀片甩飛。刀座、刀片的夾緊力方向最好與離心力方向一致，同時要控制好螺釘的預緊力，防止螺釘因過載而提前受損。對於小直徑的帶柄銑刀，可採用液壓夾頭或熱脹冷縮夾頭實現夾緊的高精度和高剛度。

（3）提高刀具的動平衡性

提高刀具的動平衡性對提高高速銑刀的安全性有很大的幫助。因為刀具的不平衡量會對主軸系統產生一個附加的徑向載荷，其大小與轉速的平方成正比。

設旋轉體質量為m，質心與旋轉體中心的偏心量為e，則由不平衡量引起的慣性離心力F為：

F=emω2=U（n/9549）2

式中：U為刀具系統不平衡量（g·mm），e為刀具系統質心偏心量（mm），m為刀具系統質量（kg），n為刀具系統轉速（r/min），ω為刀具系統角速度（rad/s）。

由上式可見，提高刀具的動平衡性可顯著減小離心力，提高高速刀具的安全性。因此，按照標準草案要求，用於高速切削的銑刀必須經過動平衡測試，並應達到ISO1940－1規定的G4.0平衡質量等級以上要求。

4 結語

高速銑刀安全性技術是研究高速刀具的一個重要內容，應加強刀具安全性的定量分析，精確確定影響高速銑刀安全性的微量因素，並從刀具的材料、結構、製造工藝等方面解決好高速銑刀的安全性。