針對發電機廠家提供的轉子吊裝工具由於受廠房起吊高度限制而無法吊裝發電機轉子的實際情況，通過幾個吊裝方案的比較，最後採用另制吊耳板的吊裝方案進行吊裝。同時，對吊裝方案的比較和吊耳板的設計等作了介紹。
1 工程概況
安徽港口灣水電站位於安徽省宣城地區寧國市境內，在長江水系水陽江上游支流西津河上，距寧國市城區約18km，距地區所在地宣城約65km。電站為引水式地麵廠房，廠房內安裝2台水輪發電機組，單機容量30MW。電站按無人值班（少人值守）設計。該電站兩套水輪發電機組由浙江江能建設有限公司安裝。
2 存在問題
港口灣電站由於受廠房行車起吊高度的限制，因此在吊裝發電機轉子時，若採用在廠家配套的轉子吊裝工具上纏繞鋼絲繩的傳統吊裝方法，則無法滿足起吊高度的要求。造成這一現象的主要原因有以下幾方面因素：①吊裝轉子專用吊具的吊軸較短，無法在其上纏繞多道鋼絲繩；②轉子重量為128t，起吊所用的鋼絲繩必須較粗，因此無法進行任意纏繞；③廠房高度限制了轉子的起吊高度：行車主鉤的最高起吊高度減去轉子凈高后只餘2m，用鋼絲繩纏繞起吊收緊后其長度大大超過2m，故無法吊空轉子。
3 解決方案
根據上述情況，公司項目部在制定吊裝方案時，對以下幾個方案進行了分析。
（1）改變行車的起吊高度。由於目前行車已安裝投運，且廠房高度也已無法改變，因此不予考慮。
（2）採用卷揚設備土法吊裝。由於受廠房屋頂高度限制和設備重量過大（128t）的原因，因此難度極大而無法實施。
（3）縮短設備的起吊高度。由於主軸為轉子的最長部件且為整體，因此也無法縮短。
（4）縮短行車吊鉤與設備的連接距離。根據行車起吊高度H大於工件的凈高h的這種情況，理論上還是存在著起吊的可能性。
通過對以上方案的分析，認為第（4）方案最為可行。根據H＝h＋h1＋h2（h1為工件離地凈高，h2為吊具的長度），得出h1＋h2＝2m（為行車起吊高度與轉子高度的差值）。因此在必須保證h1＞0的情況，要求h2＜2m，為滿足此要求，通過對吊具的比選，認為採用硬連接比較有利於控制吊具長度，才能滿足此要求；因此決定採用製作專用吊耳板的方案。同時，吊耳板使用方便，吊裝作業效率較高，對施工極為有利。
4 吊耳板設計
4．1 吊耳板外形設計
根據轉子吊裝專用工具的結構，設計成如圖1所示的吊耳板外形。
4．2 吊耳板計算
4．2．1 計算依據
以水利水電工程鋼閘門設計規範（SL74－95）中附錄k吊耳與吊杆的計算為依據。
4．2．2 有關參數
①發電機轉子重量1280kN，加上吊具重，按Q＝1350kN計算；②廠房內行車主鉤為雙鉤，主鉤厚度320mm；③廠家提供的吊轉子吊具軸直徑?290mm。
4．2．3 計算公式
（1）吊耳板的寬度、厚度與吊耳孔直徑的關係（圖2），按以下（k1）公式進行計算。
①吊耳板與主鉤聯接端的寬度B1及a1板厚δ1：
②吊耳板與吊轉子吊具聯接端的寬度B2及a2、板厚δ2：
根據計算所得δ1和δ2選用鋼板，考慮16Mn鋼強度比普通鋼高，選用厚度可適當放小，實際採購選用16Mn鋼，δ＝36mm。因此按照δ確定B1＝720mm、a1＝300mm；B2、a2的尺寸由於要考慮中間工作孔（吊耳板掛上去時用），設計選用B2＝860，a2＝300。各部位實物尺寸見圖1，通過下面的應力計算驗證其強度是否滿足要求。
（2）吊耳板孔壁承壓應力按下式（k2）進行驗算；吊耳板孔壁拉應力按下式（k3）進行驗算；
P———一個吊耳板所承受的荷載（kN）。
已知發電機轉子重為Q＝1350kN，行車主鉤為雙鉤，需用2塊吊耳板，故一個吊耳板荷載為：
r、R———如圖1、2所示，R取B／2與（r＋a）二者中之小者；
［σcj］、［σk］———容許局部緊接承壓應力和孔壁抗拉應力，按［規範］中表4．2．2取用16Mn鋼的局部緊接承壓應力［σcj］＝110MPa，抗拉容許應力［σk］＝180MPa；又從有關資料（GB150－1998）鋼製壓力容器中表4－1鋼板許用應力查得16Mn（新鋼號Q345B）的屈服應力σcj＝345MPa。應力計算結果見表1。
根據上述計算結果說明，吊耳板強度完全滿足轉子吊裝要求，且安全可靠。
5 結 論
（1）由於該電站的發電機轉子為全部現場組裝，特別是輪輻熱套軸工藝更是對現場安裝工藝要求很高（該電站採用的是軸插輪輻的方案），採用了吊耳板吊裝主軸后，吊裝工作極為方便快捷。
（2）經過安裝過程中的多次使用，證實該方案不僅安全可靠，而且相對於該電站轉子安裝工序比較多的情況，就更為適合。
（3）該方案不僅解決了起吊高度不夠的問題，而且還提高了工效和縮短了安裝工期。
