〔關鍵詞〕 發電機組 ；基礎； 檢修； 啟動
鹽城發電廠8號機組(125 MW)有7隻滑動式支持軸承和1隻獨立式密切爾推力軸承，分別布置在6隻落地式軸承座內。其中，汽機部分有3隻支持軸承和1隻推力軸承，汽輪機高中壓轉子與低壓轉子採用剛性聯接，形成單軸三支點支承，軸向定位由推力軸承承擔。發電機與勵磁機部分有4隻支持軸承，發電機轉子與汽輪機、勵磁機的轉子均採用撓性聯接。6隻軸承座全部坐落於主廠房9 m層運轉平台上，整台機組為橫向布置，機頭靠近爐側。
8號機組自1988年投產以後，經歷5次大修監測，發現汽輪發電機組基礎持續不均勻下沉，3，4號軸頸從安裝時的揚度為0逐漸后側揚起，機頭的下沉量最大，向後各道軸承處下沉量逐級變小。尤其是在9號機組投產後，8號機組機頭下沉幅度在快速增大。到2003年10月底， 1號軸頸由安裝時的前揚735 ?/m已發展到后揚940 ?/m。機頭不斷下沉導致主設備存在嚴重的安全隱患，如推力軸承非工作面瓦塊溫度明顯上升(平均溫度比剛投產時升高了20℃)；通流部分的動靜間隙、各級隔板的組合間隙、低壓缸前後軸封均已到了調整極限；與汽輪機連接的管道應力明顯加大，特別是推力瓦溫異常升高，隨時都有被迫停機的可能。
1 汽輪發電機組轉子各軸頸揚度的變化情況
1.1 製造廠要求的安裝值
對於N125-135/535/535型汽輪機轉子各軸頸揚度的安裝值，上海汽輪機廠在125 MW中間再熱冷凝式汽輪機產品說明書中，有關汽輪機組安裝部分有明確規定，汽輪機轉子后3號軸頸揚度應為0。製造廠要求的汽輪機轉子各軸頸揚度如圖1所示。
1.2 機組投產時的安裝值
8號機組安裝投產時，汽輪機轉子各軸頸揚度如圖2所示。
(1) 揚度單位：1°=100 ?/m。
(2) 上海汽輪機廠提供的參考值：X1=0.14mm；X2=0.221mm；X3=2.796mm。
(3) 剛性聯軸器下張口為0.10mm(標準為0.10～0.15mm)。
揚度單位：1°=100 ?/m。
1.3 歷次大修時所測各軸頸的揚度變化
1989年10月，機組投產後的第1次大修時，經測量各轉子軸頸揚度發現，整台機組1～7號軸頸已全部后揚，歷年來后揚程度在逐年上升。歷次大修時汽輪機1～3號軸頸揚度變化規律曲線見圖3。
通過圖3可知：機組從投產到第1次大修時曲線較陡，基礎下沉速率最大。在第1次大修后曲線形成第1個拐點，逐漸趨向平緩，基礎下沉速率逐漸變慢。到第5次大修前(9號機投產後)形成第2個拐點，基礎下沉速率再次變大。在第5次大修中經人工微調糾正，轉子揚度情況略有好轉。
每次大修中各軸頸揚度雖經人工微量調整，修后狀況略有好轉，但機頭仍以較快的速度前傾下沉。到2003年10月的第5次大修前，1號軸頸由安裝時的前揚735 ?/m變成了后揚940 ?/m，變化幅度達1 675 ?/m。
1.4 汽輪機轉子軸頸揚度目前狀況
根據製造廠要求，汽輪機前軸承軸中心線相對於后軸承應高出X3=2.796 mm(參考值)，在安裝時前軸承相對后軸承實際高出了X3′=3.125 mm。到2003年底的第5次大修后，汽輪機前軸承軸中心線相對於后軸承低了X3″=13 mm。與安裝時相比，前軸承基礎比后軸承多沉降了16.125 mm。2004年6月，用鍾光DS-3型經緯儀觀測1～7號軸承座中分面標高發現，1號軸承箱中分面比3號軸承低16.5 mm，1號軸承座中分面比7號軸承低40.5 mm。汽輪機轉子軸頸揚度目前狀況如圖4所示。
2 主廠房沉降觀測情況
表1為1987—1996年汽機主廠房基礎沉降記
錄，表中A排為汽機房北牆，B排為機、爐隔牆，A—1為A排由東向西1號樁柱，B—1為B排由東向西1號樁柱，明顯地反映了主廠房基礎有不均勻沉降現象。
3 原因分析
造成汽輪發電機組基礎下沉、機頭前傾的因素很多，針對鹽城發電廠8號機組基礎下沉情況，綜合分析主要有以下幾種原因。
3.1 地質地貌的影響
鹽城市地處長江中下游的蘇北平原里下河地區，其地貌單元為沖積平原，由黃、淮所夾帶的大量泥沙堆積而成，屬於濕泥性沉降地區，地質鬆軟，承載能力差。
3.2 開採地下水的影響
鹽城發電廠位於鹽城市北郊，屬於城鄉結合部，無論市區哪一方向過量抽取地下水，廠區的地勢都會受到影響。特別是隨著城市經濟發展的需要，市區在不斷擴容，工廠及地下水用戶日益增多，加上地下水在前些年被無節制地開採，更加速了鹽城電廠主廠房基礎的沉降。
3.3 廠房布置的影響
六期主廠房在新洋河與皮叉河交匯處的北岸，距新洋河邊不到60 m。主廠房東西向布置，南側有鍋爐和大煙囪，北側是主、廠變和升壓站。汽輪發電機組座落在主廠房內的9 m運轉平台上，機頭向南，基礎為孤立島式結構，南北向布置。由於機組前後兩側建築物及設備重量的偏差(南側鍋爐、煙囪較重)，造成爐側地基下沉量較大，加上主蒸汽管道、再熱冷段和再熱熱段管道對汽輪機又有一定的牽制，導致汽輪發電機組基礎南側沉降較快，北側沉降較慢，呈現機頭前傾的局面。
3.4 七期擴建后的影響
1988-2002年，六期主廠房內只有1台8號機組，從汽輪發電機組各轉子軸頸揚度變化曲線分析，基礎下沉、機頭前傾的速率已逐漸趨緩。經七期擴建后，主廠房內2台機組同向並列布置，到2002年9號機組投產後，8號機組基礎下沉的速率又在明顯上升，而且9號機組機頭下沉速度同樣較快(註：9號機組運行1年時間1號軸承相對於3號軸承下沉了5.5 mm)。
4 對安全生產的影響
8號機組投產後不久，由於爐側地基下沉量較大，造成鍋爐與汽機相連的主蒸汽、再熱蒸汽冷熱段、一級旁路、二級旁路管道以及除氧層與汽機連接的管道應力在逐漸增大，整台機組所有軸頸均出現后揚，使機組出力受到制約，機組的安全性和經濟性也受到較大影響[1，2]。安全隱患主要表現在如下幾個方面：
(1) 由於機頭下沉量較大，汽輪機軸向平衡力受到破壞，機組從投產後不久就一直處於負推力狀態運行；
(2) 由於受各主要管道牽制，導致汽輪機滑銷系統卡澀，汽缸膨脹不暢，高壓缸前端左右側膨脹值偏差較大，2，3，4號軸承振動值也有所增加，軸振保護無法投入。在8號機組多次調峰中，經常影響機組的啟停速度；
(3) 由於轉子軸頸揚度的變化，迫使汽輪機轉子軸線與汽缸中心嚴重偏置，直接導致通流部分動靜間隙、低壓缸前後軸封間隙、各級隔板的組合間隙達到調整極限，真空嚴密性不合格；
(4) 推力軸承超出自位範圍，非工作面上部瓦塊溫度明顯上升，最高時達98℃，同時伴隨著推力軸承回油溫度超標，造成多次被迫停機檢修。
5 檢修方面採取的對策
根據「防止電力生產重大事故的25項重點要求」，在歷次檢修中針對基礎下沉、機頭前傾、轉子軸頸后揚等問題採取了下列措施[3]：
(1) 軸頸揚度進行糾偏，在找中心時，採用改軸基準為點基準，抬前端、降後端的方法校正轉子軸頸揚度，盡量將高、中壓轉子與低壓轉子聯軸器下開口做到上限，以緩解下開口逐漸消失的矛盾；
(2) 根據轉子找中后的位置重新調整隔板窪渦中心、各級隔板組合間隙和隔板汽封及軸封間隙，當隔板掛耳調整量較大時，結合加厚汽缸工作墊片來完成調整；
