表1 氣流分佈試驗時引風機軸瓦溫升值
4月2日～4月5日對電機軸瓦解體檢查，發現2台電機端外側和風機端外側軸瓦均有磨瓦現象，但內側沒有磨瓦現象。同時發現油擋附近軸頸處油潤滑明顯不足。對瓦面作刮瓦處理試轉，當溫度達到56～60℃后，瓦溫快速攀升。前後試運轉達11次，每次情況都差不多。解瓦檢查發現,瓦面痕迹一致。加大冷卻油量后，不再燒瓦，但溫度仍然升至62℃，並且隨著氣溫的波動而波動。整個過程中，2颱風機軸系振動很好，最大振動均為1絲左右。
2 原因分析
表2 甲、乙側引風機電機軸承檢查數據
由於2台引風機軸系軸向、水平、垂直方向振動都很小，所以排除了軸系不對中、磁力線中心、電機基礎等問題。瓦面沒有被電擊的痕迹，所以也排除了軸承座絕緣不夠和轉子磁通量軸向分佈不均等原因。2颱風機為同一批產品，且燒瓦發生的過程和癥狀非常相似，所以初步認定故障原因是一致的。
由這2台引風機電機軸瓦溫升高直至燒瓦整個過程，通過對原始記錄的數據資料進行分析，初步判斷故障是由於甩油環轉動帶上來的油量太少，在下瓦壓力角內無法形成和保持一定厚度的油膜，導致軸頸與軸瓦接觸摩擦。瓦溫、油溫升高后，潤滑油的黏度下降，加劇了油膜的破壞，直至軸瓦與軸頸摩擦,溫度急劇升高。當溫度達到某一臨界數值時，油膜承壓能力低於軸頸壓力，由此將引起惡性循環，導致軸瓦溫度快速攀升。
加大潤滑冷卻油量后,潤滑油位高於軸瓦下瓦面，這雖然緩解了油膜的破壞,在一定程度上避免了軸與軸瓦的直接接觸,但是此時的平衡溫度達到62℃,是一種高位平衡,軸承運行風險太大。
3 改進措施
（1） 更換潤滑油。用46號機械油代替46號透平油，目的是為了提高潤滑油的黏度，使得在甩油環轉動時可以帶上更多的油。但高溫時,機械油黏度的下降程度比透平油大。但是試驗證明，效果並不明顯。
（2） 對軸瓦進口油囊作加深處理。在出油側增加出油油囊，在瓦面開網狀油槽，目的是為了加大軸潤滑冷卻油的循環速度。上述措施沒有起到決定性作用。
（3） 對甩油環進行改進。在粗糙甩油麵內側開淺斜槽，在甩油環側面加開幾條淺油槽。該措施同時帶來了正、負兩方面的效應。正面作用是有利於甩油環在轉動過程中儲油，使得帶油量增加。負面作用是油槽加深，出油量相對於帶油量的比重下降。
（4） 加大潤滑油量。將油位實際高度達到下瓦面以下（圖紙要求下瓦的2/3高度），這樣雖然緩解了油膜破壞，但油位太高，以致局部換熱效果變差，平衡時溫度太高，風險加大。
（5） 在油室內加設盤管式水冷卻裝置。該方法相對比較簡易方便。但是由於油室結構特殊，且增加冷卻裝置將相對減少油室中的油量，如果發生冷卻水效率降低或者上層油溫升高現象（冷卻只能針對下層油），溫度就不能很好控制。
現場實施效果表明，實施上述多種措施后的效果並不明顯，以上方法不能夠從根本上解決軸瓦溫度過高的問題。
在這種情況下，只有改變潤滑冷卻方式，才能達到軸瓦降溫的目的。在對問題進行分析的基礎上，決定採用電機軸承外循環冷卻裝置。改進前、后軸瓦結構圖，分別見圖1、圖2。電機用外循環潤滑系統見圖3。儘管增加了投資，但有效地增加了散熱量和潤滑流量。在選擇油循環的路徑上，採用進油（冷油）噴淋，油室高位油溢流回油的方案。在電機軸承外部加裝一套循環潤滑油系統，供2台電機4個軸瓦用。甩油環仍然保留，在每個軸承上瓦靠進油側裝1根Dg15的進油管，安裝1個Dg15的閥門，以便調節進油量的大小，0.2MPa壓力對軸頸直接噴淋。每個軸瓦約有4L/min的潤滑油流經瓦面，充足的油量形成一定的油膜，確保摩擦面處於液體摩擦狀態，並及時帶走軸承產生的熱量。用軸承座的預留介面做回油介面（管徑為Dg50），使油室仍然保持原有的油位高度。當外循環裝置發生故障或斷電，導致短時間意外事故發生時，甩油環仍然可以向軸瓦供油。值班人員發現瓦溫上升快，溫度高等異常情況后，可以及時處理，採取措施以避免燒瓦事故的發生。
圖1 改進前的軸瓦結構
圖2 改進后的軸瓦結構
圖3 電機用外循環潤滑系統圖
為確認電機軸承外循環冷卻裝置的可靠性，裝置裝好后，將6號鍋爐的一次風機、送風、密封風機和引風機全部啟動，按照設備的額定工況進行滿負荷運行，運行48h，整個過程中最高溫度始終保持在37℃左右，說明上述方案起到了很好效果。
4 結論
5 參考文獻
