N=πω2d3LCn/4c
Cn由公式求得：Cn=0.46，
則N=14瓦
機泵電機額定功率為90KW，軸功率75KW，螺旋密封功耗為14W，可見功耗很小，對原機泵運行不構成影響。
4.2副葉輪離心密封的計算
副葉輪離心作用所產生的密封壓力差ΔP″計算公式為：[1]
ΔP″=k2ω2(R22-R12)r/2
=0.52×308.92×(0.0352-0.0252)×800/2
=6403Pa
式中：R1、R2分別為葉輪的內徑，氣液相界半徑的外徑k係數，與光滑圓盤近似，k＝0.5
4.3螺旋密封和離心密封的組合密封總壓力差
組合密封壓力差ΔP為螺旋密封壓力差ΔP′和離心密封壓力差ΔP″之和即：ΔP＝ΔP′+ΔP″＝35800+6403＝42203Pa
由於軸承箱內基本為常壓，箱內壓力與軸承箱外大氣壓相近，因此組合密封總壓力差ΔP就是防止潤滑油外串的密封壓力，本密封結構壓力為0.04MPa，完全符合應略高於機內壓力的要求。
4.4材料選擇
由於軸承壓蓋不起承壓作用，可選A3鋼，而甩油副葉輪不但起甩油及阻油作用，而且也是軸承卡環，為防止多次拆卸造成損壞，可選用45鋼。
5應用情況
經過改造的油封，1998年4月，在酮苯車間泵305(型號為100Y-120×2)上進行了試運行，后又在泵430、泵351等機泵上進行了安裝，經過四年多的運行，軸承箱壓蓋密封處無任何泄漏，完全滿足設計要求。在此之前，原密封結構由於經常發生泄漏，司泵崗位操作員的工作量很大，在每小時的巡檢中都要對機泵潤滑油進行補充，而且還發生過兩起因漏油造成的設備抱軸事故，造成生產的波動，由於漏油的普遍性也使現場衛生一直難以解決，給設備現場管理帶來了難度。改造后，在換油周期內機泵的潤滑油基本不需要大量補充，大大減輕了工人的勞動強度，現場狀況明顯改觀，也為生產平穩運行創造了有利條件。
6結論
將原軸承箱壓蓋處迷宮密封改為離心密封與螺旋密封的組合密封結構，利用離心密封作為初步節流阻漏密封，利用螺旋密封作為二次密封，可以保證軸頭處無任何泄漏。這種改進方法只需改造軸承鎖緊螺母和軸承箱壓蓋，對原結構改動很小，即能滿足密封要求，又能適應原結構可利用空間小的限制。該種密封結構簡單，製造、安裝方便，消耗動力小。從實際使用效果來看，完全改善了原結構造成的設備及周圍環境被油污染的局面，消除了生產隱患；減輕工人勞動強度，促進了文明生產。此外，通過調整結構參數，將該結構也成功地應用於65Y、150Y型泵上，同樣取得了滿意的效果。因此，該結構也可適用於有類似問題的其它機泵，有極大的推廣價值。
